Metoda valjanja i mjere opreza za titanijumske bešavne cijevi i cijevi

Valjanje titanijumskih bešavnih cijevi se općenito koristi klipnim (tj. Pilger format) mlin za hladno valjanje za preradu, proces se općenito koristi dvovaljni (LG) i viševaljni (LD) mlin za višeprolazno valjanje. Titanijumske cevi u procesu deformacije sa rotacijom mlina, kao i sa dovodom, i postepeno smanjujući zid, smanjuju prečnik jedinične dužine cevi u prolazima za valjanje uglavnom nakon 5 do 10 puta valjanja, završavajući da bi se postigle zahtevi procesa od specifikacije veličine cijevi. Mlin za hladno valjanje može biti smanjenje prečnika velikog prečnika, obrada redukcije zida, ali nakon valjanja niže dimenzionalne preciznosti, krajevi cijevi su skloni pucanju, neravninama i drugim pojavama, zbog pojave pucanja, uglavnom kroz obradu gredice prije mljevenja, ravnanja i drugih. metode se mogu riješiti; za izlazak kraja cijevi nije u ravnini, slično fenomenu "riblja usta", u naknadnoj obradi potrebno je izvršiti u ravnoj glavi! Obrada, inače će izazvati nesreću sa bušenjem čepa, stoga, ovaj rad iz procesa, alata, opreme i drugih aspekata analize, ima za cilj da otkrije uzroke neravnina na kraju cijevi, preduzme efikasne mjere za rješavanje. Šipka za spajanje šipke jezgra i kolica jezgra je prevelika i rezultirajući ozbiljan pomak položaja trna je glavni razlog za ovo valjanje gredice nakon udubljenja i neravnina na kraju cijevi.

Cijev od čistog titana nakon otvorenog valjanja gredice, u prolazu općenito nakon niza završne obrade, valjana u tražene specifikacije titanijske cijevi, kraj cijevi će se općenito pojaviti 1 ~ 2 mm blagog talasanja. Serija titanijumskih cevi u sirovinama i procesima i dosadašnjoj proizvodnji cevi, ali postoji ozbiljnija pojava konkavno-konveksnog talasanja, dužine 70mm, što čini 1% dužine cevi. cijev, od obrade prije i nakon rezultata ispitivanja vanjskog prečnika i debljine stijenke, fluktuacije debljine stijenke uzorka, konveksni dio prosječne debljine stijenke podataka mjerenja od 2,33 mm, konkavni dio podataka mjerenja prosječne debljine stijenke 2.60mm, razlika između dvije debljine zida do 0.27mm, dok će normalno valjanje kraja titanijumske cijevi odstupanje debljine zida od 0.05 ~ 0.10mm, odstupanje debljine zida neizbježno uzrokuju različite koeficijente istezanja, može se reći da je kraj kotrljanja cijevi kada je zid smanjenje količine neravnomjernog uzrokovano kraj cijevi direktnim uzrokom neravnine kraja cijevi, dakle, rezultira neravnine na kraju cijevi neravnine u debljini zida mogu biti rezultat opreme ili alata.

Neujednačena debljina zida uzrokovana radnim kalupom ima ugradnju letve i zupčanika, poravnanje kalupa, stepen otvaranja kalupa i druge faktore. Nakon mjerenja, gornji i donji tip rupe kalupa je razlika u stepenu otvaranja {{0}}.05.; Utikač ravnalo za mjerenje zazora tipa rupe od 0,05 mm, zazora zupčanika i zupčanika od oko 1,6 mm; Stalak u stalku fiksiran bez pojave labavljenja, bez deformacije bloka za pozicioniranje; Tip otvora lijevog i desnog neusklađenog reza .02mm, poravnanje nulte linije. Gore navedeni podaci mjerenja pokazuju da je ugradnja kalupa u okviru projektnih zahtjeva. Neravnomjerna debljina stijenke uzrokovana opremom ima zapreminu hranjenja, ugao zaokreta, koordinaciju djelovanja i druge razloge. Brzina kotrljanja i zapremina pomaka u skladu sa zahtjevima procesa, rad opreme, u stražnjem dijelu mrtve točke rotacije i feed, u prednjem dijelu mrtve točke rotacije, koordinacija akcije, nije pronašao radnju rotacijskog hranjenja unaprijed i fenomen zaostajanja; u opremi u okviru projektnih zahtjeva; Nastavili smo mjeriti volumen valjanja hrane, utvrdili da je količina ujednačene hrane, ali utvrdili da su titanske cijevi u hrani, koaksijalni trnovi i gredice prije i poslije velike fluktuacije do 10 mm! U skladu sa zahtjevima jezgrene šipke u kotrljanju prije i poslije, količina pomaka ne smije biti veća od 0,5 mm, inače će to ozbiljno utjecati na točnost položaja trna pri kotrljanju, daljom inspekcijom je utvrđeno da jezgra šipke i kolica sa jezgrom spojena na klirens od 20 mm, što premašuje zazor od 8 mm. Kada je titanijumska cijev u stražnjem mrtvom točku, zbog klizanja i zazora šipke jezgre prevelika, neizbježno će dovesti do praznih dijelova titanijske cijevi naprijed kada je šipka jezgra također naprijed, tako da položaj trna spojenog na jezgro štap u valjanju je pretrpeo veliku promenu, odnosno: položaj trna i rupe više nije položaj podešavanja procesa, već kretanje unapred. Tako da se pri kotrljanju do prednje mrtve tačke cijev zapravo namota na tanju veličinu; ali iako je šipka jezgra u gredici praćena s prednje strane, opruga na prednjem kraju utora u ovom trenutku, ali je napregnuta, kada se uzorak otvora do prednje mrtve tačke, unutrašnji otvor cijevi i šipka jezgre odvoje , opruga će biti potisnuta nazad do jezgrene šipke tako da se šipka jezgra također podupire, ovaj put, uzorak rupe titanijske cijevi valjane strane debljine zida debljih dijelova izjednačavanja, ali zbog trna zaostalost. Ali zbog trna unazad, izjednačavanje debljih dijelova debljine zida nije izjednačeno, što rezultira velikom razlikom u debljini zida. Podesite razmak između trna i priključka kolica trna, a nakon podešavanja, pokazalo se da je fenomen neravnine na kraju cijevi nestao.